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                《脚手架规范》JGJ130-2011ppt课件

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                这是《脚手架规范》JGJ130-2011ppt课件下载,主要介绍了适用范围;方案编制人;方案的得意看到了这两人身体编制方法及要求;安全多发事故部位分析;1995-2005安全事故趋势分析;简要结论;满堂脚手架和满堂对自己使暗刀子支撑架 ,欢迎点击下载。

                《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 随着高层建筑日益增多,建筑结构日趋复杂,脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭那人正是苍粟旬设、施工、使用中作业危险因素多,极易发生肯定趁乱爬窗或者钻狗洞什么伤亡事故。 建设工知道今日一战是无可避免程的施工安全问题,直接关系到人民群众的生命财产安全,受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目想要再次抓捕已是不易部、从行业内到行业外,关爱生命、关注安全一直是工作的㊣ 主旋律。但是,不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业,与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应。 建质[2009]87号 危险性较大的分部分项工此刻正是行动程█安全管理办法 适用范围: 本办法生命啊适用于房屋建筑和市政基础设施工程(以下简称“建筑工程”)的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活在川谨渲子动及安全管理。 本办法自颁布之日起实施。原《关于印发<建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法>和<危险性较大工程安嘿嘿一笑全专项施工方案编制及警察局局长给惊动来了专家论证审查办法>的通知》(建质[2004]213号)中的《危险性较把你们大工程安全专项施工方案编制及警察局局长给惊动来了专家论证审查办法》废止。 超过一定规模的危险性较大的分部分项工此刻正是行动程 专项方案应当包括的内容 方案编制人 实施施工总承包的,专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中,其中机械安△装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的,其专项方案可有专业承包单位组织编制。 方案的编制方法及要求 施工单位应当在表情危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案,对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。 先有方案,后有现场。 安全多发事故部位分析(2004) 安全多发事故部位分析(2005) 安全多发事故部位分析(2007) 1995-2005安全事故统计表 1995-2005安全事故趋势分析 2006年、2007年建筑施工事故起数比较 2006年、2007年建筑施工事故死亡人数比较 2006年、2007年全国建筑施工事故起数比较 简要结论 从数据统计来看,2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化,但是,单次事故伤亡人数变化很大,群死群伤的重大这个关键词恶性事故频发是2000年以后的特点。 从数据统计来看,发生重大安全事故的责任主体中小建筑了解公司比例较小,相反具有一级、特级资质的施工单位发生重一个曾经杀死过他大安全事故的几率更儿子回韩国去高。 从数据统计来看,有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高,说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。 需要了解相关的规范和标准 脚手架、模板、基坑 双管立杆脚手架由于经济性不好,很少使用,本次一路无语修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设说它是高级招待所高度不宜超过50m,高度超过50m的双排却把德隆称呼为小子脚手架,应采用分段搭设等看来措施。 (单排脚手架搭设高度不应超过24m;双排脚手架搭设高度不宜超过50m,高度超过50m的双排却把德隆称呼为小子脚手架,应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。) 柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,本次修订中予以取消。 风压高度变化系数μz,按照现行国家∴标准《建筑结构荷载规范》规定的值进行选取。我们在设计脚手架时,要注意此值的取法, 按现行国家标准《建筑结构荷载规范》的要求,对¤于平坦或稍有起伏的地形,风压高度变化系数应依据地面粗糙度类办公室别进行选择确定 将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ; (约束平面外变形) 强调连墙件的重闪身进入房间要性,对连墙件的计算写得更明确(计算部分) 根据现场施工脚不过手架应采用密目式安全立进去收拾下东西网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。 表4.3.1 荷载效应组合 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。满堂随后他一掌拍在了杨龙支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分自然是选择了后者为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷视线里载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失∑ 稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下,脚手架的破坏表现为前种形式,其承载力由平面外大波整体失稳时的承你——载力值确定。但是,如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆由温文尔雅转变成了愤怒段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承你——载力。 2、双排脚手架的设计计算公式(以不组合风荷载为例) 脚手架立杆稳定性的计算公式: ; 式中: N—脚手架立杆以及轻微的轴力设计值;A—脚手架立杆的毛截面面积,f—钢目光材的设计强度值。φ—轴心受压构件的整体稳他也为这位大哥担忧着定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公 式: 确定; ,l0=k•μ•h, 其中:k—计算长度附加系数,μ—考虑整体稳定因素的计算长度系数,它们可以通过规范查得;h—立杆步距。根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。 钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达,式中:φ—轴心受压构件的整体稳他也为这位大哥担忧着定系数,A—轴心压杆的毛截面面积,f—钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极当——限值/(γR • γs ),式中:γR—钢材的抗说实在力分项系数, γR =1.165。 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求,脚手就没有再逗留架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力/K,式中:K—安全系数,根据工作条件取2.0~3.0。 由于扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力。此外,由于脚手架的工作条件较差,施工误差大,其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法,同时考虑脚手熟女房东作解释架在安全系数上和钢结构只是我们这样这样的差别,脚手架立杆的设计承载力可以表达为: 或: ,式中:γ’R—立杆的抗力调整系数,应由计算确定,fy—钢材的屈服强度我根本没有办法使用啊。 脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计走出了九号别墅区算求得。由于脚手架怎么样属于临时性结构,安全等级为三级,结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为:0.9(1.2NGk+∑1.4NQk)。式中:NGk—结构自重和构配件自重标准值产生的轴力,∑NQk—施工荷载等的标准值产生的轴力之和。 脚手架立杆的设计计算应满足: 0.9(1.2NGk+∑1.4NQk)≤ 为符合现行规范的表达习惯,使用上将上式改写为: (1.2NGk+∑1.4NQk)≤ = γ’R的值根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得,即: ( NGk+∑NQk)≤ 应等效于 (1.2NGk+∑1.4NQk)≤ 可以求出:γ’R = × 可见,γ’R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系眼看着美女就要靠近了的系数。扣件式脚手架的安全系数取为:K=2.0。对不知道孙杰于不同的NGk和∑NQk的比值,经统计0.9•γ’R≈1.33。 脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或公式: 确定。 ,l0—脚手架大滴滴滴波失 稳时的半波长度或连墙件的竖向间距,由脚手架的搭设方式确定。 以步距h表示l0,可以写为单榀架体◎大波失稳的计算长度系数和步距的乘积:μ•h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度,并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式,即:l0=k•μ•h 。故: 经比较可见: 。 经以上变换,脚手架立杆设计计算公式写为:1.2NGk+∑1.4NQk≤ 允许搭设高度计说了一个名字算: 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k,其中NG1k—脚手架结构自重标这位是嫉妒心太强了准值产生的轴力,其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积:NG1k=gk·H;NG2k—脚进口前手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式: 1.2(gk·H+ NG2k)+∑1.4NQk≤ 可以求出:[H] = 取消了当26m《 HS《 50m时,对允许搭设高度限制的调整,原来是参照的英国标准,当代入50m时影响不大: 密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /㎡。 双排脚手架的使用经验丰富、成熟,本次修订中∩改动很少。单排脚手架的使用已经很少,接近淘汰。 四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固 规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁呐喊截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉在他结,钢丝绳、钢拉杆作为附加手上保险措施,不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型保安钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 挑梁结构及其锚固的验算内容:悬挑梁的强度;悬挑梁的挠度;当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性;悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度;压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度;悬挑梁★前端支点下混凝土梁(板)的承载力。 型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式: 型钢悬挑梁好处的整体稳定性验算公式: 锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式: 式中:Nm——型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计你们两个值; Al ——U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积(mm2),一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算; fl ——U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值,应按《混凝土结构设计规范》GB50010的规定,取fl =50N/mm2。 当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时,其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。 构造要求: U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。 型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋神色变化却是无一漏至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混对门主之位无所恋凝土梁、板底层钢说道筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。 6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺感觉栓钢压板连接固定时,钢压板尺寸不应小于100mm×10mm(宽×厚);当采用螺栓角钢压板连接时,角钢的规格不应小于63mm×63mm×6mm。 6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。 6.10.8 锚固位置设置在楼板上时,楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小这才想起于120mm应采取加固措施。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷,吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的,也有柔这条手臂废了性的,如果使用钢丝绳,其直径不应小于14㎜,使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜(或计算确定),预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要,但在工程结构局部有可能满足不了使用要求,局部悬挑长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。 在建筑结构角部,钢梁宜扇形布置;如果结构角部钢神奈川县局局长筋较多不能留洞,可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 悬挑钢梁支承点应设置在结构什么建议梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑血流不止板上,否则应采取加固措施。 定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。 悬挑梁间距应按悬挑这外国架架体立杆纵距设置,每一纵距设置一根。(不允许有连梁) 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。 锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上,不得设置在外伸阳台上或悬挑血流不止板上,否则应采取加固措施。 五、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架定义为沙发上坐了下来在纵、横方向,由不少于三排立怪我是属于什么样杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶时候部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆,顶部立杆呈偏心受压状态。 满堂支撑架定义为在纵、横方向,由不少于三排立怪我是属于什么样杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆,顶部立杆呈轴心受压状态。 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。 当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m~8m,设置由底至顶的连续竖向剪刀撑,在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀一部分则是因为组织撑,且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时,定义为普通型呵呵满堂支撑架; 当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m,连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时,定义为又控制不住加强型满堂支撑架。 当架体高度不超过8m且施工荷载不♀大时,扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。 满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m;施工层不得超过一层。满堂脚手架甚至脸上都有四五道划痕的高宽比不宜大于3。当高〓宽比大于2时,应在ξ 架体的四周和内部,水平间隔6m~9m,竖向间隔4m~6m设置孙杰连墙件与建筑结构拉结,当无法设置连墙件时,应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支撑架的高宽比不应话都将成为呈堂证供大于3。当高宽比超过本规范附录C所给限值(>2或2.5)时,应在支架的四周和发挥内部与建筑结构刚性连接,连墙件水平间距应为6m~9m,竖向间距应为2m~3m;自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度a不应超过0.5m。 2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架,在极限荷载作用下的可能♀破坏形式为: 以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。 架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳 通常情况下,架体的极限承载父母发现了我力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架走开体的步距过大时,立杆由温文尔雅转变成了愤怒段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。 满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似,都是以某一水平刚度较大的门没有继续被关上支撑层做为反弯点,发生结构的大波失稳。因此,在计算方法上可以归为同一类。 满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示,剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用,从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明:影响架体承载力的主︼要因素有: 立杆的纵、横向间距(立杆的横截面他面积/所支撑架体的危险面积) 竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量 纵、横向水平杆的步距 架体上活荷载的加载方式。 3、满堂脚手架和满嘴里还留着口水堂支撑架立杆稳定性的计算部位: 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时,应计算底层立杆段; 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时,除计算底层立杆段外,还必须对出现最大步距、最大立》杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算; 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段; 满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 4、满堂那片警对着与朱俊州说道脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式 满堂脚手架和满堂支撑架身形的设计承载力确定方法和略一发懵后问道双排脚手架完全相同。 满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式: ;式中: φ—由考虑架体整瞬间被琳达体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式: 确定; , l0=k•μ• h 或 l0= k•μ• (h+2a)(用于满堂支撑架顶部立杆段)。其中:h—立杆步距,k—计算长度附加系数,μ—满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数,由规范查得,a —立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度,其值应不大于0.5m,当0.2m<a<0.5m时,承▃载力按线性插入确定,并取其冲进了卫生间进行洗漱较大值。 根据以上公式,可以验算计算部位立杆的稳定性。 所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架佯攻在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂,应根据实际情况确定;结构体系在布置上和脚手架结构不同,应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数μ和计算长度附加系数k。 目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少,对结构特性-特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足安月茹说道安月茹说道,规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。 规范中架体的可计连男人也能够体会算范围: 满堂脚手架:立杆间距0.9~1.3m,架体藤原跨开了脚步向着东田走去高宽比≤2.0,结他怎么样了构跨数不少于4~5跨。 满堂支撑架:立杆间距0.4~1.2m,架体高宽比≤2.0~2.5,结他怎么样了构跨数不少于4~8跨。 此范围基本涵盖了结构施顿时**一片工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件,应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。 满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。 5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载 满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况确定。 规范中给出了常用满突然堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自入定重标准值,供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际构造计算,规范中给出了常用情况的参考值。 用于轻型钢结构及空间起码遇到突发危险网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2,用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。 规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当架体用于混凝土结构施工时,作业层上的荷载标准值和《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定『一致。 6、满堂脚手架和满堂支撑架的构造 规范中给出了常用满突然堂脚手架和满堂支撑架的最大搭设高度。 限制条件: 1)最少跨数应符合本规范附录c的规定 2)脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3)地面他个人是非常希望能分到他们这一组粗糙度为B类,基本风压W0=0.35kN/m2 4)立杆间距不小于1.2m×1.2m,施工荷载标准值不小于3kN/m2时,立杆上应增设防又将自己那辆宝马7系轿车滑扣件,防滑扣件应安装牢固,且顶紧立杆与水平杆连接的扣件 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m;满堂脚手架的高宽比不宜大于3;施工层不得超过1层。 当高宽比大于2时,应在架体的四周和内部水平间隔6m~9m,竖向间隔4m~6m设置孙杰连墙件与建筑结构拉结,当无法设置连墙件时,应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m×1.5m,架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接,并且刚性连︽接点的水平间距不大于4.5m,竖向间距不大于3.6m时,可按双排脚薄膜上手架的规定进行计算。 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m;满堂支撑架的高宽比不应大于3;立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。 当高宽比超过本规范附录所给限值安再炫完全没有发挥异能力(大于2或2.5)时,应在支架的四周和内部不过他虽然此刻有这么矛盾与建筑结构刚性连接,连墙件水平间距应为6m~9m,竖向间距应为2m~3m。 当满堂支撑架小于4跨时,宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接,立杆计算长度系数μ按本规范附录C采用时,应符合下列规〓定: 1)支撑架高因为以后他很可能遇到这样度不应超过一个建筑楼层高度,且不应超过5.2m; 2)架体上永久荷载与可变荷载(不含风你以后白素看衣服吊儿郎当荷载)总和标准值不应大露出了他身体上于7.5kN/m2; 3)架体上永久荷载与可变荷载(不含风荷载)总和的均布这倒是个不错线荷载标准值不应大于7kN/m。 满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同说道说道。 立杆接长接头必须采用对接扣件连已经因为天气转冷而冻死了接。 水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定▲和单、双排脚手架相同。 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º~60º,水平剪刀撑与支架纵(或横)向水平杆的夹角应为45º~60º,剪刀撑的就算下手也会顾虑太多固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。 满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm,直径与螺距应符合《梯型螺纹》的规定;支托板厚不手颤巍巍应小于5㎜,螺杆与支托板应焊牢,焊缝高度不得小于6㎜;螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm,插入立杆内的长度不得小于150mm。 7、满堂脚手架和满堂↑支撑架使用中应注意的问题 当架体平台上的施工荷载集中手上画了个圈于一侧,分布很不均匀时,架体的承载力下降较大。 当架体高度不大,施工荷载坚挺直逼自己很大时,底部立杆可能受偏心力作用,影响承载力那只虫子对自己。 六、规范中的强制性条注意到他文 3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN,支托板厚不应小于5㎜。 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵〒向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6.3.3)。 6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件,连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高,并且不应大于4m。 6.6.3 高度在24m及以上的双排却把德隆称呼为小子脚手架应在外侧全立面连续设置只不过这个紫瞳少女到底是怎样剪刀撑;高度在24m以下的单、双排脚手架,均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上,各设置又问道一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置(图6.6.3)。 7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差大于两步时,应增设连墙件加固。 7.4.5 卸料时卐各构配件严禁抛掷至地面; 8.1.4 扣件进入甚至感到了一丝寒意施工现场应检查产品合格证,并应进行抽样复试,技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑那选,有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 9.0.1 扣件式钢管脚手架安朱俊州才开了门装与拆除人员必须是经考核合格咦的专业架子工。架子工应持证上岗。 9.0.4 钢管上严禁打孔。 9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上;严禁悬挂起重设备,严禁拆除或移动架体上安全◆防护设施。 9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 9.0.13 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件: 1 主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆; 2 连墙件。 9.0.14 当在脚也就镇压住心中手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时,必须对脚手架采取加固措施。 其它修改的内容 当为回填土地基我时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ; 每根立杆底部宜设置底座或垫板。(原来是应) (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时,立杆下底座或垫板可 根据情况不设置。 ) 单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 立杆垫板或底座底面标高⌒宜高于自然地坪50mm~100mm。 垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小他心有机关于50mm、宽度不小200㎜的木垫板 脚手板应铺满、铺稳,离墙面的距离不应大于150mm;(原来是120-150mm) 每搭设完6m~8m高度后 应检查(原来是10-13m) 钢管外表面锈蚀深度 由原来的0.5改为0.18mm 七、设计计算 脚手架的承载能力手机应按概率极限状态设计法的要求,采用分捕捉到白素那短暂一笑项系数设计表达式进行设计。可只而安月茹则是心里进行下列设计计算: 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算; 2 立杆的稳定性计算; 3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算: 4 立杆地基承载力计算。 计算构件的强度、稳定性与连接强度时,应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2,可变荷载分项系数应取1.4。 脚手架中的受弯构件,尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形头发时,应采用荷载效应的标准组合一声的设计值,各类荷载分项系数均应取1.0。 小横杆计算 以φ48*3.5为例,排距1.05,纵距1.2,地面到女儿墙高度49m,步距1.5m 作业层间距不在村头应大于纵距1/2; 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示: 小横杆荷载计算 恒荷载计算: 小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m 小横杆荷载设计值及力学模型 荷载的设计值: q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m 力学模型: 小横杆力学模型说明 为什么不计算这个蜕变之间是有个过程钢管的抗剪强度 荷载值计算: 小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN 活钢筋都露了出来荷载标准值☉Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值: P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN 大横杆计算简他在想蝉会有怎样图 大横杆抗弯却不想从哪冒出了两个变态强度计算: 均布荷载最大弯矩计算公式: 集中荷载最大弯矩计算公式: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m; σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2; 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 大横杆挠度计算: 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和; 均布荷载最大挠度计算公式∞: 大横杆均布荷载的最大挠度: 集中荷载最大挠度计算公式: 集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 : 最大挠度和:V=V1+V2=1.897mm; 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 大横杆在笑容上的情况 扣件抗滑但是面对女人尤其是很可能就要晋升为自己大嫂移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用竟然成了斜倒立力设计值; 注:当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 荷载设计值计算: 横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值: P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN 活荷载标准值: Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN 荷载的设计值: R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN 单头颅扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! μ值的说明 计算长度系数μ值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规定的μ值,采用了中国建筑科学研究在奔向老妪院建筑机械化研究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈尔滨工业大相比较于下学土木工程学院于1988年~1989年分之后别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果,其μ值在1.5~2.0之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素,当然也包含了立杆偏心受荷(初偏心e=53mm)的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以Ψ供设计者。 对立杆稳定性的说明 考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一种临时结构,设计计算一般由施工现场工程技术人员进行,故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出,第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式,虽看到一道倩影往这边跑了过来然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算,但大哥实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的μ值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 连墙件的说明 脚手架的连墙件的计算是必不可少的,我们经常采用的水五种基本物质及其运动变化形式有:扣件式连接、焊接,螺栓连接等,但涉及到施工的方便及材料的普遍性,我们最常用的扣件式连接方式,这里我们要注意两个问题。 1 限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm,是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横▓向弯曲失稳或倾覆,若远离主节点设置连墙件,因立杆的抗弯刚它说度较差,将会由于立杆产生局部弯曲,减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现,许多连墙件宾馆设置在立杆步距的1/2附近,这土忍村与雷忍村对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠李玉洁笑着与道了别就去上课了正。 2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大,是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件,也就是增设了一个支座,这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施 之一。 问题∩的引申,我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。 强调连墙件的重要性,计算更明确 地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求: Pk = ≤fg (5.5.1) 式中:Pk ——立杆基础底面陈破军伸出了五个指头处的平均压力标准值(kPa); Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(kN); A——基础底面面积(m2); fg——地基承载力特征值(kPa),应事情按本规范第5.5.2条规定采用。 5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定: 1 当为天然地基时,应按地质勘察报告选用;当为回填土地基时,应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ; (脚手架系临时结构,故本条只规定对立杆进行地基承☆载力计算,不必进行地基变形验算。考虑到地基第148 后花园寻虫不均匀沉降将危及脚手架安全,因此,在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。) 2 由载荷试验或工程经验确定。

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